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PVB20 RSFX 20 C 11       PVQ20 B2R SE1S 21 C21D 1 2
PVB29 LS 20 C 11       PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 B 13 S
PVB29 LS 20 CC 11       PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 BD 13
PVB29 LS 20 CM 11       PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 P 13
PVB29 LSFW 20 CMC 11       PVQ20 B2R SE1S 21 C21V11 P 13 S2
PVB29 RS 20 C 11       PVQ20 B2R SE1S 21 CD21 2 1
PVB29 RS 20 CC 11       PVQ20 B2R SE1S 21 CG 30
PVB29 RS 20 CG 20       PVQ20 B2R SE1S 21 CG 30 S2
PVB29 RS 20 CM 11       PVQ20 B2R SE1S 21 CGD 30
PVB29 RS 20 CMC 11       PVQ20 B2R SE1S 21 CGD 30 S2
PVB29 RS 20 CVP 12       PVQ20 B2R SE3S 21 C21 12
PVB29 RS 20 CVP 12 S30       PVQ20 B2R SE3S 21 CG30
PVB29 RSFX 20 CM11       PVQ20 B2R SS1S 20 C21V11 P 12
PVB45 FLSF 20 CM 11       PVQ20 B2R SS1S 21 C21D 1 2
PVB45 FRDF 21 DA 31       PVQ20 B2R SS1S 21 C21V11 B 13
PVB45 FRDF 21 DA 31 S34       PVQ20 B2R SS1S 21 CG 30

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切削量一船控制在 0.05~0.1 左右)使径向间隙接近零，径向泄漏里大大减 少。 ②CBZ:高压齿轮泵，与CBN型齿轮泵相反，CBZ2齿轮泵采用扩大低压区至高压区 只留 后1~2个齿其密封作用。这种措施在齿轮周围的很大范围内卸除了液压力，从而减 小了径向力。采用这种措施,在高压下由于径向力的作用传动轴将产生弹性变形，使齿轮向 过渡区靠近低压区的部分移动，造成径向间隙不均匀，同时封油长度也较短，会使容积效率 降低。为此采用了径向间隙自动补偿措施，其工作原理如下: 过渡区液体将齿轮压向吸油腔方向，同时产生推开力，将径向间隙密封块12向排油腔 方向推动，而从密封块另- -侧的油液压力与排由腔压力相同，并对密封块12施加压紧力， 将密封块12向吸油腔方向推动，由于在设计使时压紧力大于推开力，根据前述间隙自动补 偿的工作原理可值，这种措施能够保证间隙密封。 CBZ2高压齿轮泵由于轴向间隙和径向间隙均采用了间隙自动外偿的结构，因而具有较 高的容积效率。其额定压力为25.5Mpa, 大压力为32Mpa.在额定工况侠容积效率达92%。、 总效率达86%。 (三)齿轮泵的困油现象及解决措施 1、困油现象及危害 困油现象是液压泵存在的一种普遍的非常有害的现象困油现象发生的必要条件是存在 困油容积(也称为封闭容积)。所谓困油容积是指一种包答着液体的、封闭起来的、与外界 不直接相通的答腔o在液压泵和夜压马达上,困油容积通常出现在进油腔与排油腔之间的过 渡区间。当困油容积的大小发生变化时，由于液体的压缩性与膨胀性极小，必将引|起困油容 积内液体压力的急剧变化，造成破坏。 由机械设计学可知，为了保证啮合的齿轮平稳的工作，齿轮啮合的重叠系数必须大于1 (ε >1)，- 般齿轮泵的齿轮啮合的重叠系数 1< <2。这就是说在任意腳时都有一对轮齿或 两对轮齿处于啮合状态，具体一点就是 ,在前一对轮齿未脱开啮合之前，后-对轮齿将进入 啮合，并同时转动一段距离.在这段时间内，两对啮合的轮齿一-方面把吸、排油腔隔开，在 吸、排油腔之间形成了过渡区，同时与前后端盖紧密配合又形成了困油容积。 如图3-8a所示，当前- -对轮齿未脱开啮合，后-对轮齿刚刚进入啮合时，困油容积 V=V+V%为 大值，随着齿轮的旋转困油容积V逐渐减小，这时困在困油容积内的油液压 力急剧上升，由于收缩后的容积无法容纳原有的液体，于是部分液体将通过端面间隙和啮合 点处的间隙挤出， 流回吸油腔。液体挤出产生的容积损失转化为热能使油温上升，挤出时 由于液体质点间剧烈的碰撞和受到剧烈的剪切而发出剧烈的啸叫和震动。当齿轮转到两啮合 点对称于节点的位置时图3- 8b,困油容积V达到了 小值，困油容积内的油液压力也达到 了 大值，此压力对主、从动齿轮产生径向力并传递给主、从动轴和轴承。对轴和轴承来讲， 这是一个高频率的冲击载荷。径向力使轴承的寿命缩短，当径向力过大时甚至会造成轴承的 直接. 损坏。齿轮继续旋转，困油容积增大，困在其内的油液压力急速下降，出现真空，当前一对 轮齿即将脱开啮合时，困油容积内的真空度达到了 大值。于是溶解在液体当中的气体分子 被分离出来，形成空穴。随着齿轮的转动空穴被带入吸油腔，由于空穴占有了-定的空间使 得泵的吸由不足。空穴被齿谷带入齿顶与泵体内表面形成的过渡区向高压腔运动时，由于压 力逐渐升高，空穴收缩，当空穴承受不了高压的作用时，空穴溃灭，于是产生了气蚀现象。 困油现象对外啮合齿轮泵的危害时非常大的，所以必须采取措施消除困油现象。 2)非对称双矩形卸和槽 上面的分析是基于齿侧间隙较大，容积V,与容积V。相互沟通的，因而只考虑困油总 答积V的变化。但是齿侧间隙大，将缩短从排油强盗吸油腔的密封距离，使泵的泄漏里增 大;而齿侧间隙很小，就意味着从排油腔困由容积吸油腔的泄漏通道中，增加了一道密 封从而使泄漏里减小。为此齿轮泵的齿侧间隙一般较小， 通常在0.08m (m齿轮模数)左右。 由于齿侧间隙很小，实际上V,与V。相互间并不相通。当两啮合点对称于节点时，前-对轮 齿已经 退出啮合，即V%已经 增大，并已经与吸油腔相通,较好的解决了V。腔困油 现象问题;而后一对相互啮合的轮齿所形成的困由容腔V,轮齿依然在压入，困由容积依 然在收缩,困油现象依然较为严重。图3-9所示的非对称的卸荷槽较好的解夫了这个问题， 他采取两卸荷槽同时向低压腔偏移，在困由容积V,达到 小以前一直与排油腔相通的措施， 成功的解决了容积收缩时困由容积压力急剧上升以及由此带来的一系列的问题。但是这个措 施必然重V。增大时没有与吸油腔连通而带来的真空对泵的影响。为此有人提出齿轮泵的 困油现象只能减弱:无法消的观点。卸荷槽的位置通常通过实验确定，以泵在工作时不发 生剧贬振动和噪声为准则，-般取b=0.8m (m-齿轮模数)左右。 3)非规则形狱卸荷槽 双矩形卸荷槽虽然形状简单、加工容易，但排油通道仍不够通畅,为此出现了非规则形状的卸荷槽。

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